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摘要: 目前, 焊缝缺陷已经成为影响老管道运行的重大安全隐患。某一老龄管道环焊缝、螺旋焊缝存在错边及明显的表面缺陷, 对其母材和焊缝分别进行拉伸和断裂韧性试验, 基于试验数据, 结合管道的基本参数和运行情况, 采用失效评定图(FAD)技术对环焊缝、螺旋焊缝缺陷进行了一级和二级评定, 定量分析管道缺陷处的安全裕度, 通过迭代计算得到了焊缝处的容许表面裂纹尺寸, 并对环焊缝、螺旋焊缝裂纹容限尺寸进行了定量研究。研究结果表明: 一级评定会低估管道的承载能力, 计算得到的裂纹容限尺寸小于二级; 管道在4 MPa运行压力下, 螺旋焊缝缺陷处安全裕度很小, 危险性高于环焊缝缺陷, 焊缝处的裂纹容限尺寸小于环焊缝; 相比于裂纹长度, 裂纹深度对评估结果的影响更大。通过研究, 为管道缺陷验收提供了依据, 为焊缝评价的科学化、合理化提供了参考。Abstract: Weld defects can be classified as major potential safety hazards that may negatively impact operation of aged pipelines. And for instance, in an old pipeline, the defects, misalignment and evident surface in its girth weld and spiral weld seams are found. Tensile and fracture toughness tests have been performed for parent materials and weld seams of the pipeline, respectively. Based on these test data and with consideration to basic parameters and operation of these pipelines, FAD has been deployed to perform Class Ⅰ and Class Ⅱ assessments of girth weld and spiral weld defects. In this way, safety margin around defected pipes can be analyzed quantitatively. Through iteration, sizes of allowable surface cracks can be determined. Furthermore, quantitative studies have been performed over crack tolerance sizes of girth weld and spiral welding lines. Relevant research results show that Class ⅠS assessments may underestimate bearing capacity of the pipeline, whereas the crack tolerance size determined through calculation is lower than those determined through Class Ⅱ assessments; under the operating pressure of 4 MPa, spiral weld defects of the pipeline displayed minor safety margin with hazards higher than those of girth weld defects, whereas crack tolerance size around welding lines is lower than that of girth weld; compared with crack length, crack depth displayed even higher impacts to assessment results. Relevant researches may provide solid criterions for acceptance of pipeline defects. In addition, these researches may provide valuable references to rational and scientific assessments of weld seams.
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Keywords:
- crack /
- weld seam /
- FAD /
- crack tolerance size /
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稠油的粘度随温度变化敏感，降温将导致摩擦阻力快速增加，故需要加热或伴热集输，因而提高了稠油输送成本。就长输管道而言，无论是输送稠油还是易凝原油，原油的起始加热温度每变化1 ℃，就将引起几千万的年运行费用变化，因此，优化设计原油管输起始加热温度具有重要意义。近20多年来，优化稠油集输参数、降低加热能耗的相关课题一直备受关注。
稠油加热输送过程中，加热温度越高，原油粘度越低，在管内流动的摩擦阻力越低，则泵功耗越少。但加热温度高，与环境温度差大，散热速度快，将造成更多的燃料消耗；若降低原油加热温度，消耗的加热燃料少，但摩擦阻力大，需要更多的泵功耗。平衡加热燃料和泵功耗的稠油集输管道设计属于热经济优化设计问题，优化结果与当时的材料价格和原油价格有关。Bejan[1]提出的最小熵产率（Entropy Generation Minimization，EMG）热力学分析优化技术在工业热设计领域得到了广泛应用，但未见用于优化稠油集输参数研究的报道。该技术利用不可逆过程热力学原理[2]，平衡摩擦熵产率和温差传热熵产率，使两者之和最小。根据热力学原理[3]，可用能的损失等于环境温度与熵产之积。熵产最小[4-6]意味着完成这一过程所致的可用能损失最小，其结果不依赖于当前物价、贷款利率等因素，不同于热经济优化设计。
1. 分析模型
根据热力学第二定律，若孤立系统经历了不可逆过程，必然导致熵产生。熵是热力学状态参数，其经典热力学定义为：在可逆的条件下，系统熵的增加量等于吸收的热量与热源温度之比[2]。而熵的统计热力学意义则是指系统分子微观态数的自然对数与玻耳兹曼常数之乘积，其数值由玻耳兹曼公式给出。自然界的熵不守恒，所有的不可逆过程都造成自然界的熵增加，即有熵产。
熵产可由各种原因造成，就稠油集输管道[7]而言，主要是由温差传热造成的熵产和摩擦阻力造成的熵产。取管道某一位置的微元体，假设流体的截面平均温度为T，环境温度为T0（图 1），则微元体的熵产率Sg由摩擦和散热两部分构成，其计算公式[1]为：
![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E1.png")
(1) 式中：等号右边第1项为摩擦阻力造成的熵产率，第2项为温差传热造成的熵产率；m为管内流体的质量流量，kg/s；f为摩阻因数；v为流速，m/s；T为温度，K；d为管道内径，m；k1为基于管道长度的总传热系数，W/（m2·K）。
根据式（1）计算整个管道的熵产需要积分，并需要计算流体的温度和流体物性。利用能量守恒和动量守恒方程计算流体的温度分布和压力分布。
![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E2.png")
(2) 式中：cp为原油的比定压热容，J/（kg·K）；Ts为原油起始加热温度，℃。
传热系数计算公式为：
![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E3.png")
(3) 式中：λ为钢管导热系数，W/（m·K）；λins为保温层导热系数，W/（m2·K）；δ为绝热层厚度，m；h为管内油流对流换热系数，W/（m·K）；hair为管外空气对流换热系数，一般取为常数12 W/（m·K）；d0为管道外径，m。
管内原油的对流换热系数和摩擦因数计算公式分别为式（4）和式（5）：
![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E4.png")
(4) ![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E5.png")
(5) 式中：λ0为原油导热系数，W/（m·K）；Pr为普朗特数。
在管道长度不能改变的情况下，可以改变管径、保温层厚度和起始加热温度等因素，在完成输量任务的前提下使熵产率达到最小。
2. 计算结果与分析
以长度1 km、内径160 mm、保温材料导热系数0.1 W/（m·K）的国内某原油管道为例，对不同输量和不同保温层厚度情况下的熵产率进行计算。不同温度下管输原油的表观粘度通过其粘温曲线拟合公式计算：
![](/fileYQCY/journal/article/yqcy/2015/5/href="yqcy-30-7-501-E6.png")
(6) 2.1 摩阻压降和温差传热熵产率对总熵产率的影响
当保温层厚度为30 mm，输量为100 t/d时，摩阻压降导致的熵产随起始温度的升高而降低，温差传热导致的熵产率随起始温度的升高而升高，总熵产先降低后升高，在50 ℃时达到最小，即可用能损失最小；当原油起始温度高于70 ℃时，摩阻压降导致的熵产率与温差传热导致的熵产率相比可忽略不计（图 2）。
2.2 保温层厚度对总熵产率的影响
在输量为200 t/d，管道长度为1 km的情况下，输送单位质量原油的总熵产率随起始温度由低到高呈抛物线型分布；在同样的起始输油温度下，总熵产率随保温层厚度增大而降低，即不考虑制造保温层所产生的熵产率，保温层有利于降低总熵产率；保温层厚度越大，最小熵产率对应的原油起始加热温度越高（图 3）。
2.3 管道内径对总熵产率的影响
在输量为300 t/d，保温层厚度为60 mm的情况下，当原油起始温度低于最小熵产率温度时，熵产率随管径的增大而减小；当原油起始温度高于一定值时，熵产率随管径的增大而增大；对应最小熵产率的原油起始温度随管径的增加而降低，即输送同样的原油，采用大管径时，可以采用较低的原油起始温度（图 4）。
2.4 输量对总熵产率的影响
管道内径为100 mm，保温层厚度为60 mm的情况下，输量越高，输送单位质量原油的熵产率越低，但随输量的增加，熵产率降低的幅度逐渐减小（图 5）。
2.5 与热经济优化设计结果的对比
定义的热经济损失为散热量与热价之积，功耗经济损失为功耗与电价之积，而总的经济效果为热经济损失和功耗经济损失之和。以管道输量Q=200 t/d，管道内径d=160 mm，电价格是热价格的3.5倍，取0.55元/（kW·h），保温材料价格取600元/m3，贷款年利率12%为例，计算管道输送单位质量原油的费用Eco与起始温度Ts和保温层厚度之间的关系（图 6）。
计算结果表明：热经济优化结果与熵产率最小优化结果相同，也是最佳起始加热温度对应最低年运行费用，只是热经济优化涉及保温材料、电价格、燃料价格、贷款利率，以及施工费用等因素，故热经济优化结果虽然比较直观，但会随这些因素变化而变化，而熵产率优化设计的结果不依赖于材料价格和贷款利率。
综上可见，稠油集输熵产最小优化设计与热经济设计有类似的对应关系，只是从熵产率的角度出发而不是从投资和运行费用的角度研究问题。在给定管道长度的情况下，通过分析起始加热温度、保温层厚度和管径对稠油集输过程熵产率的影响，得到了最小熵产率所对应的设计参数，其结果不依赖于当前物价、贷款利率等因素，比热经济优化的设计结果更具适用性，值得在稠油管输起始温度的优化计算中推广应用。
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